2#高爐年修工作總結(jié)3

2#高爐年修工作總結(jié)報(bào)告2#高爐年修工作總結(jié)

2#高爐在分廠領(lǐng)導(dǎo)的精心安排和組織下，通過廣大員工的艱苦努力，順利完成了年修10天的工作，基本做到了安全休復(fù)風(fēng)和年修、快速復(fù)風(fēng)達(dá)產(chǎn)。此次年修休風(fēng)時(shí)間長，任務(wù)繁多，涉及面廣，牽涉的外協(xié)單位多，人員復(fù)雜，難度大。大家克服重重困難，使2#爐的年修工作如期完成。我現(xiàn)將2#爐的年修工作總結(jié)如下：一、休風(fēng)前的計(jì)劃組織和休復(fù)風(fēng)方案的確定：1、此次年修主要任務(wù)：

更換下層水冷爐喉鋼磚、爐身上部砌磚（到第一層冷卻壁勾頭處）、熱風(fēng)爐換球、爐前雙撇渣器及平臺(tái)的整改，以及其他檢修項(xiàng)目和高爐空倉工作。計(jì)劃檢修10天，即從201*年12月16日8：00休風(fēng)到26日8：00復(fù)風(fēng)。此次年修雖然準(zhǔn)備時(shí)間短，但經(jīng)過大家的共同努力，邊生產(chǎn)邊做準(zhǔn)備，組織準(zhǔn)備工作是比較完善的。2、休風(fēng)前爐況：

由于3#高爐4#風(fēng)機(jī)故障，所以2#爐用1#風(fēng)機(jī)，3#風(fēng)機(jī)換給3#爐用，并從1#爐竄風(fēng)過來，這樣雖然風(fēng)量基本能保持原有風(fēng)量但波動(dòng)大。休風(fēng)前爐況主要表現(xiàn)為：風(fēng)壓偏低、透指偏高、西南方向管道氣流嚴(yán)重、邊緣氣流難以控制、尤其南、西方向邊緣氣流較發(fā)展、崩料頻繁。所以休風(fēng)前采取的措施是：長期堵10#風(fēng)口直到年修休風(fēng)。從效果看爐況順行變好，崩料頻次明顯減少，氣流較均勻。3、年修休復(fù)風(fēng)方案的制定與實(shí)施：（焦比均為干焦比，焦炭為上海干熄焦）

年修休復(fù)風(fēng)方案按休風(fēng)料焦比干焦2.0t/tFe設(shè)計(jì)，模式為：先導(dǎo)料+凈焦+空焦+輕料Ⅰ+輕料Ⅱ+空料線3.5米的模式，先導(dǎo)料為全焦料再退負(fù)荷100kg/p，休風(fēng)前不停煤，僅減煤到11~12t/h，休風(fēng)后料線空到4米，休風(fēng)前按3.5米控制。休風(fēng)后休風(fēng)料加入部位如下：段數(shù)1234名稱、數(shù)量凈焦37t空焦45t輕料Ⅰ×5批輕料Ⅱ×4批爐數(shù)倒數(shù)第三爐倒數(shù)第二爐倒數(shù)第一爐體積m359.280.677.159.76[Si]0.33%0.49%0.80%設(shè)定干焦比824784設(shè)定[Si]2.02.0設(shè)定R20.871.011.05加入部位1/2V爐腹~1/2V爐腰爐腰~爐身中下部爐身~爐身4米料線處R21.171.101.10最后三爐爐溫及渣堿：鐵水溫度1458℃1440℃1472℃

4、休風(fēng)操作過程：

此次休風(fēng)加休風(fēng)料操作按方案執(zhí)行，設(shè)定風(fēng)量1350~1400m3/min，富氧2500m3/h，在加凈焦時(shí)由于頂溫高（300~400℃），TRT靜葉全開頂壓高調(diào)不下，透指高，調(diào)壓閥組打不開，所以減風(fēng)到很低（400m3/min），并開爐頂放散才打開，停掉TRT�？紤]到頂溫高，還要逐步加風(fēng)，所以后面沒有按計(jì)劃走，在加輕料Ⅰ時(shí)提前空料線，然后配合爐頂打水才勉強(qiáng)把料線控到3.2米休風(fēng)，由于減風(fēng)后恢復(fù)，氧也沒有恢復(fù)到位，故而休風(fēng)時(shí)間推遲了1小時(shí)，到9：08分才休下風(fēng)，最后一爐爐溫0.80%。所以此種大的休風(fēng)操作不停煤可以，但TRT必須提前停下。頂溫偏高難控制與使用上海干熄焦水分很低、慢風(fēng)料速偏慢有關(guān)。二、復(fù)風(fēng)進(jìn)程及操作：

1、25日下午各項(xiàng)年修工作結(jié)束，各系統(tǒng)負(fù)責(zé)人確認(rèn)簽字，爐身砌磚烘烤，復(fù)風(fēng)前準(zhǔn)備工

Page1of2#高爐年修工作總結(jié)報(bào)告作做好。26日9：18高爐送風(fēng)，復(fù)風(fēng)風(fēng)量450m3/min，礦批10噸，焦比651kg/tFe+300Kg風(fēng)溫焦/批，料制PP28↓KK28↓

2、復(fù)風(fēng)前，考慮到各項(xiàng)復(fù)風(fēng)準(zhǔn)備工作做得很匆忙，必有不完善之處，故而決定留鐵口側(cè)6個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，比較安全、穩(wěn)妥、可靠。

3、第三次空噴完鐵口后，視噴吹效果較好（但不是很有勁的大噴），捅開4#、11#風(fēng)口，風(fēng)量加到700m3/min，頂溫上升，料面有亮光，此時(shí)引煤氣。然后逐步加風(fēng)捅風(fēng)口至第七爐鐵后全開風(fēng)口。

4、第九爐出鐵過程中發(fā)現(xiàn)5#風(fēng)口中套漏水很大，調(diào)小，堵口前休風(fēng)更換，決定再堵5#、6#、7#、8#風(fēng)口復(fù)風(fēng)，然后從8#→7#→6#捅開風(fēng)口，最后保留5#風(fēng)口時(shí)間長些。

5、到27日下午6#風(fēng)口更換掉，風(fēng)量、氧量、煤量復(fù)到位，歷時(shí)36小時(shí)，沒有懸料、崩料，爐況順利恢復(fù)。29日上午捅開5#風(fēng)口，全風(fēng)口工作。此次復(fù)風(fēng)僅燒壞一個(gè)風(fēng)口中套，換了3個(gè)小套（8#小套為誤判、6#小套在開風(fēng)口時(shí)被風(fēng)鎬打壞）。6、復(fù)風(fēng)操作制度變更和爐溫渣堿情況如下：日期26時(shí)間9：1815：0015：1717：1018：1021：3722：500：3827批數(shù)3102330+4風(fēng)量510510580650700700103010901090氧量40040040000礦批10121214焦比689602556458PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓料制操作凈焦10t+1t硅石風(fēng)溫650℃凈焦5t+0.5t硅石捅開4#、11#風(fēng)口引煤氣捅開5#、10#風(fēng)口捅開6#、9#風(fēng)口捅開7#、8#風(fēng)口休風(fēng)換5#中套，重堵5、6、7、8號(hào)風(fēng)口，3：08復(fù)風(fēng)捅開8#風(fēng)口噴煤負(fù)荷捅開7#風(fēng)口改裝制捅開6#風(fēng)口，被風(fēng)鎬打破加煤負(fù)荷，調(diào)角度休風(fēng)換6#小套，12：15復(fù)風(fēng)日（共30批料）

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30+111100日（夜班共414：1030+225：207：508：209：5530+25720720800125013201*1214.416.5556531440394PP28↓KK28↓PP27↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓批料，白班697：1030+361080批）10：5030+5413201*：2#高爐年修工作總結(jié)報(bào)告

復(fù)風(fēng)后出鐵情況見下表：日期爐次開始時(shí)間123456789101112131415161718192027269：1812：1014：201*：2818：0819：5621：2422：270：304：215：206：457：358：4510：0013：1814：0515：3016：4518：50[Si]0.802.03.04.013.613.862.72.681.681.271.491.251.200.910.910.670.58鐵水溫度不足不足約1330℃約1350℃約1380℃約1410℃1430℃1437142913531432145314301453145414491456147014781452R20.951.081.051.041.01.1135.67t45.75t353055205060507080608070145150共67.5t理論出鐵量實(shí)際出鐵量少量冷渣鐵少量冷渣鐵5t25t38.0t走水渣，25.8t39t23t20t41t14.45t52.55t61.1t49.35t67.65t85.7t57.2t82.15t70.45t151.0t151.9t日第四爐過撇渣器，27日早晨鐵水流動(dòng)性較好，第12爐出完鐵后撇渣器開始保溫。三、封爐年修工作存在的問題：1、此次年修，最為頭疼的是爐內(nèi)煤氣太大，人無法進(jìn)入料面。休風(fēng)點(diǎn)火后，料面即壓水渣，直到煤氣火全滅，檢修孔打開。第三天煤氣還很大，300~800ppm�？赡芘c爐子沒有封嚴(yán)有關(guān)，風(fēng)口用炮泥+黃沙+炮泥+黃沙+大套外口砌磚，而大套法蘭沒有用砌磚包起，僅在休風(fēng)后第二天用玻璃水+耐火粉和爛貼起，到第三天已開列，部分已松動(dòng)，肯定漏空氣進(jìn)入爐內(nèi)，另外可能水渣壓少了。最后沒有辦法，只好在爐身接近爐面的爐殼上對(duì)開兩個(gè)直徑600mm的孔，用兩個(gè)風(fēng)機(jī)對(duì)外抽煤氣才能進(jìn)人。

2、爐喉上層鋼磚變形嚴(yán)重，無法找到中心，各方向直徑偏差大，導(dǎo)致下層水冷鋼磚也無法準(zhǔn)確安裝，并且，由于鋼殼變形嚴(yán)重，鋼磚縫隙無法保留合適填料縫。水冷鋼磚質(zhì)量不過關(guān)，幾次打壓檢漏重新焊補(bǔ)，安裝結(jié)果（各方向直徑）如下：直徑（mm）上層鋼磚水冷鋼磚東→西43504356東南→西北4270南→北41804298西南→東北43104329

3、由于爐喉中心找不到，所以在砌爐身磚時(shí)，也沒有吊中心，僅貼爐殼往上砌磚，有偏差。砌磚、水冷鋼磚背后填料不實(shí)（水冷鋼磚安裝好后再填料的）。兩個(gè)出氣孔預(yù)留磚也沒有做好（斜向向上留孔），導(dǎo)致后來封孔時(shí)加工的小磚、碎磚太多。鋼磚與砌磚接縫處緩沖泥漿太稀，和了澆注料做骨料（要求能捏成團(tuán)）。

4、爐殼焊縫沒有焊嚴(yán)，導(dǎo)致復(fù)風(fēng)后漏煤氣嚴(yán)重。

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日2#高爐年修工作總結(jié)報(bào)告5、爐前工作如期完成。

6、熱風(fēng)爐復(fù)風(fēng)前沒有對(duì)管道送風(fēng)預(yù)熱，導(dǎo)致由于廢氣溫度高，拱頂溫度燒不上，送風(fēng)風(fēng)溫低，閥門沒有檢查，復(fù)風(fēng)閥門動(dòng)作不靈活，致使復(fù)風(fēng)時(shí)間推遲到9：18。

7、工完料凈場地清的工作做得不夠，尤其是爐頂平臺(tái)在檢修結(jié)束后場地很亂、雜物很多。針對(duì)這些問題，我們還要從精心組織、精心準(zhǔn)備和精細(xì)操作上認(rèn)真的反思和總結(jié)，更要提高我們團(tuán)結(jié)、協(xié)作的工作作風(fēng)和思想意思。四、值得總結(jié)的幾個(gè)問題：

1、休風(fēng)前保持爐況的順行和適當(dāng)?shù)匕l(fā)展邊緣是必要的。休風(fēng)前保持適中的爐溫（[Si]=0.6~0.8%）有利于渣鐵排放干凈。

2、此次復(fù)風(fēng)主要是迅速加熱高爐，高爐一旦加熱，爐缸貫通，目的既已達(dá)到，然后迅速開風(fēng)口，并迅速過渡到全焦負(fù)荷。避免長期偏堵風(fēng)口造成偏料嚴(yán)重既不利于煤氣的利用，更不利于后開風(fēng)口爐缸區(qū)域的活躍，反而會(huì)陷入被動(dòng)局面。3、此次復(fù)風(fēng)關(guān)鍵是鐵口，它是復(fù)風(fēng)成敗的焦點(diǎn)，風(fēng)溫不足富氧對(duì)促進(jìn)爐缸的活躍和鐵口的順利貫通是有幫助的。

4、靈活變通，難開的風(fēng)口留到最后。并時(shí)刻牢牢掌握主動(dòng)權(quán)，防止陷入被動(dòng)。

李毅

201*年1月3日

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擴(kuò)展閱讀：三號(hào)高爐中修開爐生產(chǎn)小結(jié)

三號(hào)高爐中修開爐快速達(dá)產(chǎn)小結(jié)

摘要：杭鋼3#高爐于201*年9月15日中修開爐，經(jīng)過測料面，選擇合理的開爐方式，

開爐方案制定科學(xué)合理，開爐后進(jìn)程把握準(zhǔn)確，使杭鋼750m3的高爐實(shí)現(xiàn)了開爐順利，快速達(dá)產(chǎn)的目標(biāo)。

關(guān)鍵詞：高爐開爐達(dá)產(chǎn)

1概況

杭鋼三號(hào)高爐中修擴(kuò)容后的容積為750m3，設(shè)16只風(fēng)口，2只鐵口，改造后的高爐高徑比為2.6，屬于矮胖型高爐。爐缸采用二層復(fù)合剛玉莫萊石防浮結(jié)構(gòu)陶瓷墊；爐頂采用串罐無鐘爐頂；爐體冷卻采用薄壁、薄爐襯、軟水密閉循環(huán)方式；煤氣系統(tǒng)采用重力除塵器加布袋除塵的煤氣干法除塵技術(shù)和爐頂煤氣余壓發(fā)電（TRT）技術(shù)；爐前采用液壓泥炮和液壓開口機(jī)等設(shè)備。高爐于201*年9月15日20：46順利投產(chǎn)，高爐開爐后第4天，利用系數(shù)達(dá)到2.099，第10天利用系數(shù)達(dá)到2.855，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。實(shí)現(xiàn)了“高爐開爐順利、快速達(dá)產(chǎn)”的目標(biāo)。

2開爐準(zhǔn)備

2.1熱風(fēng)爐烘爐

杭鋼3#高爐為中修，熱風(fēng)爐系統(tǒng)沒有更換。本次開爐熱風(fēng)爐與201*年8月3日開始烘爐，三號(hào)高爐每座熱風(fēng)爐烘爐時(shí)間為8天，從4號(hào)熱風(fēng)爐開始烘，后依次烘3號(hào)、2號(hào)、1號(hào)熱風(fēng)爐，每座熱風(fēng)爐烘爐開始時(shí)間間隔1天。先用烘爐盤使用混合煤氣烘烤陶瓷燃燒器1～2個(gè)班，在熱風(fēng)爐烘爐期間的低、中溫段（700℃以下），烘爐以高爐煤氣為主，混合煤氣為輔，混合煤氣主要用作明火保證，升溫至700℃以上時(shí)，可全用高爐煤氣。烘爐溫度＜700℃時(shí)，必須密切注意煤氣點(diǎn)火狀況，防止熄火。

2.2軟水調(diào)試

高爐投產(chǎn)前搞好軟水冷卻系統(tǒng)的調(diào)試是關(guān)系到高爐軟水系統(tǒng)的一代爐齡能否正常運(yùn)行的關(guān)鍵，也是高爐長壽的重要環(huán)節(jié)，因此做好軟水冷卻系統(tǒng)的前期的調(diào)試工作至關(guān)重要。杭鋼3#高爐中修軟水調(diào)試于201*年8月18日開始至8月28日結(jié)束，為期10天，調(diào)試過程中，解決了不少難題，使整個(gè)系統(tǒng)特別是膨脹罐，達(dá)到自動(dòng)調(diào)節(jié)的功能。

第1頁共7頁并提供了開爐和正常生產(chǎn)是的軟水調(diào)節(jié)方向和調(diào)節(jié)理念。

2.3高爐烘爐

從8月15日開始烘爐，共計(jì)10天，烘爐風(fēng)量前期在，嚴(yán)格按照烘爐曲線烘爐，采取高風(fēng)量、低風(fēng)溫烘爐措施，頂溫低于450℃，氣密箱溫度控制在50℃以內(nèi)，低于規(guī)定的70℃上限，由于高爐采用薄爐襯結(jié)構(gòu)，烘爐效果比較好，開爐期間排氣孔蒸汽量較少。本次烘爐吸取了以往不導(dǎo)風(fēng)管脫落，導(dǎo)致爐缸烘不到位的現(xiàn)象教訓(xùn)，經(jīng)研究采取特殊的方式安裝，保證整個(gè)導(dǎo)風(fēng)管在烘爐期間不脫落，保證了爐缸烘的充分。

2.4高爐試壓檢漏

為了檢驗(yàn)設(shè)備泄漏情況和考核各類管道、工藝設(shè)備的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度保證高爐開爐工作的順利進(jìn)行，由于是中修后開爐，本次只對(duì)高爐設(shè)備進(jìn)行試壓檢漏。風(fēng)壓由50kPa開始往上升壓，每次加20kPa,一直加到200kPa，后檢漏做標(biāo)記，泄壓焊補(bǔ)。經(jīng)過多次升壓，檢漏焊補(bǔ)。風(fēng)壓到200kPa穩(wěn)壓一段時(shí)間后，并確定爐體無漏源后立即進(jìn)行泄壓，高爐試壓檢漏工作全部結(jié)束。高爐試壓結(jié)束后，休風(fēng)卸吹管，裝排風(fēng)扇，封盲板，同時(shí)對(duì)試壓檢漏過程中出現(xiàn)的問題進(jìn)行處理。

2.5開爐裝料實(shí)測

開爐料共計(jì)65批測量料流軌跡，通過在正對(duì)人空方向垂直安裝3根測量桿進(jìn)行測量，本次高爐實(shí)測內(nèi)容為：（1）測量了10個(gè)α角礦焦布料軌跡；（2）節(jié)流閥開度與料流量的關(guān)系；（3）測量5批正常料的料面形狀。為高爐選擇合適的布料矩陣打下了基礎(chǔ)，為3號(hào)高爐順利開爐和達(dá)產(chǎn)創(chuàng)造了條件。

3開爐操作

3.1選擇開爐原料

為使高爐開爐順利，開爐料選擇要求填充料、焦炭、礦石、熔劑等的含水，粉末及有害雜質(zhì)要少，粒度均勻，強(qiáng)度和還原性要好，還要充分考慮渣鐵流動(dòng)性和造渣功能。3.1.1焦炭的準(zhǔn)備

杭鋼高爐焦炭緊缺，缺口大，大量使用外購焦，而外購焦經(jīng)過長途運(yùn)輸和反復(fù)倒運(yùn)，粉末多，水分波動(dòng)大，另外外購焦熱強(qiáng)度和冷強(qiáng)度也波動(dòng)較大質(zhì)量不能保證。為保證開爐順利，全部使用本廠干熄焦，同時(shí)加強(qiáng)槽下篩分管理，保證入爐焦炭粉末。3.1.2礦石的選用

開爐配礦是80%燒結(jié)礦和20%馬礦組成。馬礦品位低44.29%，使得入爐品位控制在

第2頁共7頁51.94%，使得開爐料的大渣量有保證，同時(shí)馬礦和澳礦等外國塊礦的冶金性能不相上下，品位較低，是理想的開爐料配礦。

除了燒結(jié)礦之外，其他原料在開爐前提前進(jìn)倉，開爐料成分見表1

表1：開爐礦的成分

項(xiàng)目燒結(jié)漓球馬礦蛇紋石硅石干熄焦

Tfe(%)55.1362.6444.2931.02

CaO(%)10.761.2711.250.414.9

SiO2(%)5.745.2428.8536.596.5846.16

MgO(%)2.382.240.2360.20.63

Al2O3(%)2.061.281.524.2

S(%)0.0450.0120.550.63

3.2開爐方法的確定

枕木填充開爐和全焦開爐在我廠歷史上均成功的使用過，但考慮到枕木填充法開爐相對(duì)全焦開爐有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）易于點(diǎn)火，有利于開爐煤氣的安全；（2）送風(fēng)后，爐料易下降，有利于開爐的順利；（3）便于充分均勻加熱爐缸，好開鐵口。經(jīng)反復(fù)研究決定采用爐缸枕木填充法，熱風(fēng)點(diǎn)火。

3.3配料計(jì)算原則

3.3.1全爐焦比確定

考慮到開爐，設(shè)備有預(yù)想不到的故障，參考了前人開爐的經(jīng)驗(yàn)，確定全爐焦比2.9t/t，正常料焦比0.73t/t。3.3.2確定渣鐵成分

生鐵成分：[Si]=2.5~3.5，[Fe]=92.3%，渣焦比在0.35左右。渣相中MgO在10~12%，Al2O3＜16%。

3.4開爐料組成及分配

開爐料配置采用分段式過渡：死鐵層、爐缸采用水渣填底，枕木堆置風(fēng)口下沿，然后風(fēng)口用長枕木保護(hù)好，中間堆3*3*2的木垛。枕木以上到爐腹裝凈焦，爐腰至爐身下部裝空焦，以上裝正常料。18K+17X+2（H+2X）+3（H+X）+3（2H+X）+4H（其中：K為凈焦；X為空焦；H為正常料）

第3頁共7頁3.5開爐送風(fēng)及裝料制度的確定

3.5.1風(fēng)口的確定

全風(fēng)口送風(fēng)，ф120的風(fēng)口9只，ф140的風(fēng)口7只（用ф60的竹筒加料泥堵嚴(yán)），風(fēng)口面積為0.1216m2，送風(fēng)時(shí)風(fēng)量為800-1000Nm3/h，風(fēng)溫指定750℃（實(shí)際風(fēng)溫較低，只有700℃左右）。3.5.2裝料制度的確定

通過開爐料面的測定，通過分析，開爐時(shí)，邊緣中心氣流都要發(fā)展。布料矩陣為C29427225221162O292274252，料線設(shè)定1.2m。

4開爐實(shí)際操作和達(dá)產(chǎn)進(jìn)程

4.1開爐初期操作

開爐初期（9月15日~16日）。三號(hào)高爐于15日20：46分送風(fēng)點(diǎn)火，送風(fēng)風(fēng)壓30kp風(fēng)量則由1300m3/min，送風(fēng)后不久，風(fēng)壓上升至170kp，風(fēng)量下降到900m3/min，料線不動(dòng)，風(fēng)量萎縮。至16日13：38共坐料4次，自動(dòng)塌料3次。最后一次坐料，料線深7.3米，后爐況轉(zhuǎn)順，風(fēng)量風(fēng)壓漸漸適應(yīng)，料線也逐步跟上。15：15開始引煤氣（煤氣成分見表2），15：15東鐵口噴渣堵口，15：20西鐵口噴渣堵口，16日17：54-18：17開始出第一爐鐵，鐵量30.87噸，渣鐵流動(dòng)性好，渣中的Al2O3為16.62%，MgO2為14%。從點(diǎn)火到出第一爐鐵共21小時(shí)52分鐘，第一次出鐵順利，標(biāo)志著開爐取得了階段性的成功。

表2煤氣成分

時(shí)間16日14：0016日17：5016日19：3016日21：45

4.2開爐達(dá)產(chǎn)進(jìn)程

9月16日16：00左右出了第一爐鐵后，操作上按照既定的方針，重負(fù)荷，擴(kuò)風(fēng)口，提高冶煉強(qiáng)度。至9月18日白班，爐溫降至1.0%左右，冶煉制鋼生鐵，9月18日夜班

第4頁共7頁

CO212.213.59.511

CO272520.323.4

O20.10.20.30.2

H22.672.62.001.87

CH40.10.20.20.2

ηCO31.1235.0631.8831.開始噴煤（當(dāng)天煤比達(dá)到68.39kg/t），9月19日產(chǎn)量達(dá)1574.23t/d，利用系數(shù)為2.099，24日，開爐后第9天，產(chǎn)量達(dá)2140.95t/d，利用系數(shù)為2.855，高爐達(dá)產(chǎn)。9月24日風(fēng)口已全部捅開，全風(fēng)口作業(yè)（此時(shí)風(fēng)口面積為0.209m2），標(biāo)志著爐缸工作全面正常，開爐取得全面成功，轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)。投產(chǎn)后指標(biāo)見表4

表3開爐后3天渣鐵主要成分的變化

日期爐次[Si]%[S]%二元堿度

16日15.90.0180.77

23

44.48

5

17日6

71.96

81.6

910

18日111.32

120.9

131.05

6.585.923.482.521.531.34

0.0190.020.0210.0240.050.0480.0320.0310.030.80.92

0.93

0.970.97

0.86

0.95

0.930.93

0.040.0250.0210.94

0.98

0.97

表4：3#高爐投產(chǎn)后指標(biāo)

日期

9月15日9月16日9月17日9月18日9月19日9月20日9月21日9月22日9月23日9月24日9月25日9月26日9月27日9月28日9月29日9月30日

利用系數(shù)

00.141.171.972.12.312.592.752.412.853.092.882.932.912.982.87

日產(chǎn)d/t恢復(fù)進(jìn)度％

001065.0788141.94148070.47157474.96173482.59194092.4206398.25180986.142141101.952317110.352160102.862201*04.782181103.862234106.382150102.38

焦比

745580553510483493478478417397386382380

377

煤比

368104113110117116111122132137141144143

5高爐達(dá)產(chǎn)期間的調(diào)整

為保證高爐快速達(dá)產(chǎn)，除先期準(zhǔn)備工作扎實(shí)、基礎(chǔ)管理到位外，還主要加強(qiáng)了以下幾個(gè)方面的工作。

第5頁共7頁5.1熱制度的調(diào)整

快速的降低爐溫，使之快速的接近正常的爐溫。以往開爐，冶煉鑄造鐵時(shí)間較長，爐前工作及生產(chǎn)組織十分被動(dòng)。這次開爐制定了縮短冶煉鑄造生鐵的計(jì)劃。第一次鐵后，根據(jù)爐溫成分，就將焦炭負(fù)荷由2.303逐步調(diào)整為2.6，在該負(fù)荷爐料下達(dá)后，根據(jù)爐溫變化，果斷的把負(fù)荷調(diào)制3.0-3.2，使之鐵水中的[Si]下降至1.0%，通過迅速的增加焦炭負(fù)荷，9月18日，也就是開爐后第3天，爐溫就降到了制鋼鐵的水平。

快速的降爐溫，大大降低了爐前的勞動(dòng)強(qiáng)度，也給爐內(nèi)強(qiáng)化冶煉創(chuàng)造了條件，有利于風(fēng)量、頂壓、風(fēng)溫、噴煤、富氧等強(qiáng)化手段的采用，在整個(gè)的的開爐達(dá)產(chǎn)期間無風(fēng)口燒壞。

5.2送風(fēng)制度的調(diào)整

（1）開爐后在提高風(fēng)量的同時(shí)，謹(jǐn)慎的開風(fēng)口，以保持風(fēng)速達(dá)到170m/s以上，以穩(wěn)定足夠的鼓風(fēng)動(dòng)能，并適時(shí)的提高頂壓，控制壓差，保證高爐穩(wěn)定順行。

（2）抓住時(shí)機(jī)，迅速的重負(fù)荷并用上噴煤、風(fēng)溫和富氧。開爐初期，由于爐溫較高，風(fēng)溫難以用上，一般都小于900℃.在焦炭負(fù)荷調(diào)整后，爐溫下行，適時(shí)的將風(fēng)溫提高到1000℃以上，風(fēng)溫的提高為高爐噴煤創(chuàng)造了條件，從開爐后3天開始噴煤，噴煤后期二天開始富氧500m3/h，噴煤后第二天煤比就達(dá)到103.6kg/t。風(fēng)溫的提高和煤粉的噴入，對(duì)穩(wěn)定煤氣流和穩(wěn)定爐況起到重要作用。5.3裝料矩陣的調(diào)整

根據(jù)開爐前料面的測定結(jié)果，通過計(jì)算分析，最后確定開爐初期的布料矩陣為C29427225221162O292274252，這種布料矩陣保證開爐初期中心和邊緣的氣流穩(wěn)定，但開爐進(jìn)程的發(fā)展，風(fēng)量風(fēng)壓的開上，礦批的擴(kuò)大，這種布料方式不能適應(yīng)強(qiáng)化的要求。裝制逐步壓上，也作了一些嘗試，如抬角度，最后裝制確定為C29427225221162O293274253，礦批擴(kuò)大到22t。5.4爐前操作的調(diào)整

爐前開口機(jī)角度100，采用的無水炮泥堵口，爐前第四次鐵過撇渣器，渣鐵分離，沖水渣，爐前工作進(jìn)展順利。由于開爐初期，人機(jī)磨合不是到位，爐前工泥炮打泥量不能很好的掌握，爐門深度控制不好，致使前期有幾次鐵口難以打開，用氧氣燒開，加大了爐前工作量的同時(shí)也一定程度影響了爐內(nèi)操作。經(jīng)過分析討論，規(guī)定打泥量和退炮時(shí)間，后爐門深度維持較好，鐵口工作得以穩(wěn)定，加快了開爐的進(jìn)程。

6結(jié)語

第6頁共7頁本次杭鋼3#高爐中修開爐由于準(zhǔn)備充分，開爐制定詳細(xì)，開爐進(jìn)程把握較好，開爐順利，10天達(dá)產(chǎn)，是杭鋼歷次開爐達(dá)產(chǎn)最為順利的一次，其經(jīng)驗(yàn)有：

6.1準(zhǔn)備工作扎實(shí)，基礎(chǔ)管理到位。

6.2開爐方式、開爐料及開爐參數(shù)的選擇合適，保證了開爐的順利。

6.3快速的降低爐溫，減少冶煉鑄造鐵的時(shí)間，是本次高爐快速達(dá)產(chǎn)的基礎(chǔ)，不但可以

降低爐前的工作強(qiáng)度，也為高爐強(qiáng)化創(chuàng)造條件。

6.4開爐布料矩陣的選擇，合適的風(fēng)口面積，全風(fēng)口送風(fēng)，適時(shí)的調(diào)整風(fēng)口面積，保證

合適的風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能，維持的合適的煤氣流，快速的重負(fù)荷，盡早的提高風(fēng)溫和進(jìn)行噴煤，均有利于穩(wěn)定高爐操作，有利的促進(jìn)了高爐快速的達(dá)產(chǎn)。

[參考文獻(xiàn)]

[1]周傳典.高爐煉鐵生產(chǎn)技術(shù)手冊(cè)

[2]陳令坤，蔡敬民，張毅.武鋼4號(hào)高爐料面形狀的測定.煉鐵，1998（4）

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