鍋爐原理課程設計總結(jié)

鍋爐原理課程設計總結(jié)

經(jīng)過將近三個多星期的苦戰(zhàn)，我們小組終于完成了鍋爐原理的課程設計，在此感謝老師對我們細心的指導，在我們茫然不知所措的時候，給我們疏導計算思路，讓我們一步步的完成這項艱巨的任務。同時也感謝一個小組的同學，在這短暫而又漫長的三個星期里，一起吃飯，一起自習，一起攻克一項項的難關(guān)，回頭再看這個過程，在學到知識的同時也蠻有成就感的。通過課程設計，使我們把上學期學的知識有個系統(tǒng)的把握，進一步掌握扎實。

在此我就總結(jié)課程設計，對改變?nèi)剂咸匦赃@發(fā)面發(fā)表點個人看法。一般情況下鍋爐最好使用設計煤種或與設計煤種接近的煤種以確保燃燒穩(wěn)定。由于煤炭供應日趨多元化，對鍋爐的穩(wěn)定燃燒帶來很大影響。這次我們小組的煤種是高灰的一號煤種。煤的灰份在燃燒過程中不但不會發(fā)出熱量，而且還要吸收熱量�；曳趾�量越大，發(fā)熱量越低，容易導致著火困難和著火延遲，同時爐膛溫度降低，煤的燃盡程度降低，造成的飛灰可燃物高。另外，飛灰濃度高，使鍋爐受熱面特別是省煤器，空氣預熱器等處的磨損加劇，除塵量增加，鍋爐飛灰和爐渣物理熱損失增大，降低了鍋爐的熱效率。此外，高灰煤還會對鍋爐的輔助設備造成影響。煤質(zhì)較差時，鍋爐點火和運行調(diào)節(jié)困難，難以燃燒，容易滅火，嚴重影響了鍋爐出口溫度達標�；曳执蟮拿喝紵�后，不僅影響了除塵器和除塵效果，而且增加了除灰排灰系統(tǒng)的運行負荷。對工作環(huán)境和外部環(huán)境都造成了不良影響。

在此情況下，如果對原有的結(jié)構(gòu)不改變，很難穩(wěn)定運行，因為一

方面爐內(nèi)燃燒條件改變，可能不能穩(wěn)定燃燒，另一方面，尾部受熱面飛灰磨損和積灰也比較大，嚴重影響換熱，使排煙溫度提高，鍋爐效率下降。我提出個人的一點改進措施：加強對鍋爐的燃燒調(diào)節(jié)工作，保證煤與空氣量要相配合適，并且要充分混合接觸，爐膛應盡量保持高溫，以利于燃燒。具體方面：一，在制粉系統(tǒng)方面改進。由于煤種是高灰的無煙煤，燃燒難度大，可適當提高磨煤細度。二，在燃燒設備上改進�？梢圆捎梅旨壟浞种绷髅悍廴紵�器，同時避免二次風過早地混入一次風氣流中或采用旋流燃燒器。三，采用熱風送粉，適當增大煤粉空氣混合物中一次風量，還要提高熱二次風的溫度，這就要在空氣預熱器的布置上采用多級布置，增大與煙氣的溫壓，提高進入爐膛的空氣的溫度。此外，為了爐內(nèi)煤粉穩(wěn)定燃燒，可適當減少爐內(nèi)水冷壁的面積，可鋪設衛(wèi)燃帶來實現(xiàn)。這樣減少爐內(nèi)輻射吸熱量，有利于穩(wěn)定燃燒。還有一點就是要加大引風機的功率，定期執(zhí)行吹灰。

以上這些就是我想到得，有所欠缺，希望老師指正。

擴展閱讀：鍋爐原理課程設計報告

課程設計

專業(yè)熱能工程班級學生姓名學號指導教師成績

起止日期：201*年12月9日起至201*年12月27

1

日止沈陽航空航天大學

課程設計成績評定表

專業(yè)：熱能工程班級：學生姓名：指導教師評審意見評價內(nèi)容調(diào)研論證工作能力態(tài)度工作量說明書的質(zhì)量具體要求能獨立查閱文獻，收集資料；能制定課程設計方案和日程安排。工作態(tài)度認真，遵守紀律，出勤情況是否良好，能獨立完成設計工作。按期完成規(guī)定的設計任務，工作量飽滿，難度適宜。權(quán)重0.10.20.2555評分4443332220.55432加權(quán)分說明書立論正確，論述充分，結(jié)論嚴謹合理，文字通順，技術(shù)用語準確，符號統(tǒng)一，編號齊全，圖表完備，書寫工整規(guī)范。指導教師評審成績分（加權(quán)分合計乘以12分）加權(quán)分合計指導教師簽名：評閱教師評審意見評價內(nèi)容查閱文獻工作量說明書的質(zhì)量具體要求查閱文獻有一定廣泛性；有綜合歸納資料的能力。工作量飽滿，難度適中。權(quán)重0.20.555年月日評分443322加權(quán)分說明書立論正確，論述充分，結(jié)論嚴謹合理，文字通順，技術(shù)用語準確，符號統(tǒng)一，編號齊全，圖表完整，書寫工整規(guī)范。評閱教師評審成績分（加權(quán)分合計乘以8分）0.35432加權(quán)分合計評閱教師簽名：課程設計總評成績2

年月日分目錄

前言第一章

鍋爐課程設計任務書3第二章

煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別4第三章

鍋爐整體布置的確定5第四章

燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算5第五章

爐膛設計和熱力計算9第六章

高溫對流過熱器設計和熱力計算18第七章

低溫對流過熱器設計和熱力計算22第八章

上級省煤器設計及熱力計算26第九章

上級空氣預熱器熱力計算29第十章

下級省煤器設計及熱力計算31第十一章

下級空氣預熱器設計及熱力計算35第十二章

熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總37

第十三章

鍋爐總體概況39

3

前言

《鍋爐原理》是一門涉及基礎理論面較廣，而專業(yè)實踐性較強的課程。該課程的教學必須有相應的實踐教學環(huán)節(jié)相配合，而課程設計就是讓學生全面運用所學的鍋爐原理知識設計一臺鍋爐，因此，它是《鍋爐原理》課程理論聯(lián)系實際的重要教學環(huán)節(jié)。它對加強學生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。

本設計說明書詳細的記錄了鍋爐本體各受熱面的結(jié)構(gòu)特征和工作過程，內(nèi)容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計算。對流受熱面的傳熱及計算，鍋爐受熱面的布置原理和熱力計算，受熱面外部工作過程，鍋爐蒸汽參數(shù)的變化特性與調(diào)節(jié)空氣動力計算等。

由于知識掌握程度有限以及三周的設計時間對于我們難免有些倉促，此次設計一定存在一些錯誤和遺漏。

第一章鍋爐課程設計任務書

1.1引言

鍋爐課程設計是鞏固我們理論知識和提高實踐能力的重要環(huán)節(jié)。它不僅使我們對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高掌握了鍋爐機組的熱力計算方法，學會使用鍋爐機組熱力計算標準方法，并具有綜合考慮鍋爐機組設計與布置的初步能力而且培養(yǎng)了我們查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，培養(yǎng)了我們嚴肅認真和負責的態(tài)度。我國的鍋爐目前以煤為主要燃料。鍋爐的結(jié)構(gòu)設計和參數(shù)的設計與選擇以及煤種的選擇與應用等都將會對燃料效率、鍋爐安全經(jīng)濟運行水平以及環(huán)境污染等問題有影響。因為在鍋爐設計中對鍋爐的性能、結(jié)構(gòu)、經(jīng)濟性和可靠性等方面進行各種計算，尤其是熱力計算作為主要和基礎的計算，為鍋爐的其他計算，如水和空氣動力計算、煙氣阻力計算、強度計算等提供相關(guān)的重要的基礎數(shù)據(jù)1.2鍋爐設計參數(shù)

（1）鍋爐額定蒸發(fā)量：D1=65t/h（2）過熱蒸汽壓力:P1=3.9Mpa（3）過熱蒸汽溫度:t1=450℃（4）給水溫度:tgs=170℃（5）給水壓力：pgs=4.9Mp（6）排污率：ηpw=2%（7）周圍環(huán)境溫度：t1k=30℃（8）排煙溫度假定值：145℃（9）熱空氣溫度假定值：trk=320℃

1.3燃料特性;

（1）燃料名稱：西山貧煤（2）煤的收到基成分：（%）：Cy=67.6Hy=2.7Oy=1.8Ny=0.9Sy=1.3Wy=6.0Ay=19.7（3）煤的干燥無灰基揮發(fā)分：Vy=15%

y

（4）煤的低位發(fā)熱值：Qdw=24720kJ/kg

（5）灰熔點：DT=1190℃ST=1340℃FT=1450℃

（6）制粉系統(tǒng)：中間倉儲式，乏氣送粉，筒式鋼球磨煤機（7）汽包工作壓力：4.3Mp（表壓）

4

第二章煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別

2.1煤的元素各成分之和為100%的校核

Cy+Hy+Oy+Ny+Sy+Wy+Ay=67.6+2.7+1.8+0.9+1.3+6.0+19.7=100%2.2元素分析數(shù)據(jù)校核

（1）干燥無灰基元素成分的計算

干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的轉(zhuǎn)換因子

Kr=100/（100WyAy錯誤！未找到引用源。）=100/（100-6-19.7）=1.346則干燥無灰基元素成分應為

C=C=1.34667.6=90.989H=KrH=1.3462.7=3.634O=KrO=1.3461.8=2.424N=KrN=1.3460.9=1.212S=KrS=1.3461.3=1.750（2）干燥基灰分的計算

A=100A/(100-W)=20.957（3）干燥無灰基低位發(fā)熱量的計算Qdw=100(Qdw+25W)/(100-W-A)=100(24720+256)/(100-6-19.7)

=33472.41kJ/kg2.3煤種判別；（1）煤種判別

由燃料特性得知V=15.0%18840kJ/kg，所以屬于Ⅱ類煙煤（2）折算成分的計算

Azs=4190A/Qdw=419019.7/24720=3.34%Mar,zs=4190Wy/Qdw=41906.0/24720=1.02%Sar,zs=4190Sy/Qdw=41901.3/24720=0.22%因為Azs<4%,所以此煤不屬于高灰的煤。

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第三章鍋爐整體布置的確定

3.1爐整體的外型選Π型布置

5

選擇Π形布置的理由如下：

(1)鍋爐排煙口在下方送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也建在地面上；

(2)對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力；(3)各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強對流換熱；(4)機爐之間的連接管道不長。3.2受熱面的布置

在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。

本鍋爐為中壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多。為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙道的對流受熱面，在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對流過熱器。前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。設置省煤器時，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。

熱風溫度trk=350C，理應采用二級布置空氣預熱器。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。3.3汽水系統(tǒng)

按鍋爐熱力系統(tǒng)的設計要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設計如下：（1）過熱蒸汽系統(tǒng)的流程

汽包頂棚式過熱器低溫對流過熱器一級噴水減溫高溫對流過熱器汽輪機（2）水系統(tǒng)的流程

給水泵低溫級省煤器高溫級省煤器汽包下降管下聯(lián)箱水冷壁上聯(lián)箱汽包。

第四章燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算4.1燃燒產(chǎn)物計算

(1)理論煙氣量及理論煙氣容積

理論空氣量V=0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar=0.0889(67.6+0.3751.3)+0.2652.7-0.03331.8=6.70854m3/kg

理論氮容積Vn2=0.8Nar/100+0.79V0

=0.80.9/100+0.796.70854=5.30695m3/kg

理論RO2容積VRO2=1.866Car/100+0.7Sar/100

6

=1.86667.6/100+0.71.3/100=1.27051m3/kg

oo

理論煙氣容積Vgy=VN2+VRO2

=5.30695+1.27051=6.57746m3/kg

o0

理論水蒸氣容積VH2O=11.1Har/100+1.24Mar/100+1.61dkV

=11.12.7/100+1.246.0/100+1.610.016.70854

=0.48211m3/kg(2)空氣平衡表及煙氣特性表

根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)燃料，可選取爐膛出口過量空氣系數(shù)

α’’1=1.2，選取各受熱面煙道的

漏風系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表41。根據(jù)上述計算出的數(shù)據(jù)，又選取爐渣份額后計算得飛灰份額αfh=0.9，計算表42列出各項，此表為煙氣特性表。

爐膛，凝渣管進口α′漏風α出口α″0.051.201.231.261.281.311.331.36高溫對流過熱器1.200.03低溫對流過熱器1.230.03二級省煤器1.260.02二級空氣預一級省煤器一級空氣預熱器1.280.031.310.02熱器1.330.03表41空氣平衡表

(3)煙氣焓溫表

7

計算表42列出的各項，此表為煙氣焓溫表。溫度100201*00400500600700800900100011001201*300140015001600170018001900201*88617842704363645895568656875818594963310700117671283313927150201*121172141830819435205559771980301440795172628674308609981011027122491347513925160111727618561198542115522472237761154233735554806609074008744101251152912954143991582816492187962028021785232972481726359278871181239036364915622775678941103531178713243147101618117877192142073122269238132536626942285041207244437175024636577349138105801204413532150311653417262196322118122752243302591527525291201*25248037715097645778459269107321221613724152451677017518199112148223075246742628127914295311252385252066595801294661269390652796686812395971296262239875388682482909794113381290414495161011771118545210252268324365260512774629469311762533.2569理論空氣焓0Ia理論煙氣焓0Ig爐膛出高過出口口煙氣焓二級省煤低過出口器二級空氣預熱器一級省煤器一級空氣預熱器1095911111124741264614013142061556615780171231735817903181602032820607219322223323559238812519025535268302719728497288863014830560（4）煙氣特性表項目名稱煙道進口過量空氣系數(shù)煙道出口過量空氣系數(shù)符號α′α″單位爐膛高過低過二級省煤器1.261.28二級預熱器1.281.31一級省煤器1.311.33一級預熱器1.331.361.21.21.21.238

1.231.煙道平均過量空氣系數(shù)過�？諝饬扛蔁煔馊莘e水蒸氣容積煙氣容積αpjVNm/kg331.21.2151.34177.919170.698128.617290.147440.055950.2033811.316620.015671.44238.019800.714338.734120.145470.055200.201*611.448040.015491.2451.271.2951.321.3451.64361.81131.97902.14672.31448.221050.746738.967780.141670.053760.1954411.710880.015148.388778.556488.724190.773730.800730.827739.162509.357219.551930.138660.135780.133010.052620.051520.050470.191280.187300.1834811.9299212.1489512.367998.891910.854749.746640.130350.049460.1798212.587020.01409Nm/VgykgNm/VH2OkgVyNm/kg33RO2氣體占煙氣的份額rRO2水蒸氣占煙氣的份額三原子氣體和水蒸氣占煙氣的煙氣質(zhì)量飛灰無因次濃度

4.2熱平衡及燃料消耗量計算

rH2ORnGyμhKg/kgKg/kg0.014860.014590.01434鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算，如表

表44鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算

序號名稱1234567891011燃料帶入熱量排煙溫度排煙焓冷空氣溫度理論冷空氣焓機械不完全燃燒熱損失化學不完全燃燒熱損失排煙熱損失散熱損失灰渣物理熱損失保熱系數(shù)符號QrθpyHpytlkHlkQ4Q3Q2Q5Q6φ9

單位kJ/kg0計算公式或數(shù)據(jù)來源Qr≈Qar,net先估后校查焓溫表42給定查焓溫表42取用取用取用查書取Ay121314151617181920鍋爐總熱損失鍋爐熱效率過熱蒸汽焓給水焓飽和水焓過熱蒸汽流量鍋爐有效利用熱實際燃料消耗量計算燃料消耗量ΣqηglH″grhgsHqbDgrQBBj%%KJ/kgKJ/kgKJ/kgKg/hKJ/sKg/sKg/sq2+q3+q4+q5+q6100-∑q查蒸汽特性表查水特性表查表已知Dgr(h″gr6.2793.733332.4721.51109.565000-hgs)47141.32.035Qgl/(ηglQr)B(1-q4/100)2.031第五章爐膛設計和熱力計算

爐膛尺寸的確定是借助于恰當選取一組爐膛熱力參數(shù)（如爐膛的容積熱負荷qv、截面熱負荷qa等）來完成的。當選取了較大的qv時，爐膛容積就要小一些；當選取了較小的qa時，爐膛截面就大一些，爐膛變得較為矮胖。在選取爐膛容積熱負荷qv時，要綜合考慮煤粉在爐內(nèi)的停留時間、燃盡的條件、水冷壁受熱面是否布置得開、爐膛出口煙溫、爐膛溫度和結(jié)焦傾向、整個爐膛的造價等。在一般情況下，按燃盡條件確定的爐膛容積VL，都不足以使煙氣在爐內(nèi)得到足夠的冷卻，因此，按冷卻條件確定的qv值都要小于按燃盡條件確定的qv值。我國各大鍋爐制造廠在爐膛設計中，多從燃燒安全、傳熱充分出發(fā)，按照冷卻條件來確定qv，因此qv值都選得小些，從煤種的通用性來說采用較低的qv值較合適，缺點是鍋爐尺寸較大，消耗鋼材量較多。“標準”中表ⅩⅧ所規(guī)定的是按燃盡條件允許的qv值范圍，其確定的爐膛容積都較小些。按照冷卻條件確定qv值一般在80~120kW/m之間選��；按燃盡條件確定qv值一般在110~170kW/m之間選取。

33

表1列出了我國大容量鍋爐爐膛熱力參數(shù)的推薦范圍：表1我國300MW、600MW電站鍋爐熱力參數(shù)的推薦值燃燒方式機組容量等級容積熱負荷qv，kW/m3切向燃燒方式300MW85～11690～11875～904.5～5.23.8～5.13.3～4.3600MW82～10285～10560～804.6～5.44.4～5.23.6～4.510對沖燃燒方式300MW90～12095～12580～1004.2～5.23.6～5.03.2～4.5600MW85～10590～11575～904.6～5.43.8～5.23.5～4.8貧煤煙煤褐煤貧煤煙煤褐煤截面熱負荷qa，MW/m

上排一次風噴嘴中心至屏下沿的距離L，m

貧煤煙煤褐煤17～21.516～201*～2419～2318～2220～2515～201*～1816～2218～2318～2218～24表2列出了爐膛熱力參數(shù)選取的某些影響因素。

表2對爐膛熱力參數(shù)選取的一些影響因素名稱容積熱負荷qv截面熱負荷qa

選定了爐膛容積熱負荷qv之后，即可求爐膛容積VL：

VL機組容量↑↓↑煤的著火性能↓-↑煤的燃盡性能↓↓↑煤灰的結(jié)焦傾向↑↓↓BQar.net,pqvm（1）

3

式中B實際燃料消耗量，kg/s；Qar.net,p燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg。

確定了爐膛容積以后，即可根據(jù)所選取的另外一個爐膛熱力參數(shù)qa，按下式確定爐膛的截面面積AL(通常指燃燒器標高處的爐膛截面積)：

AL式中符號意義同前。

BQar.net,pqam（2）

2

在選取qa時，主要考慮燃料的著火、燃盡性能、爐膛和燃燒器的結(jié)焦、水冷壁高溫腐蝕等要求，例如當煤的揮發(fā)分低、灰分高時，應重點考慮煤的著火問題，qa不宜選取太低，以便提高燃燒器區(qū)域的爐溫，促進煤的著火和燃盡；當燃用灰熔點偏低、易結(jié)焦的煤時，應注意考慮爐膛和燃燒器可能產(chǎn)生結(jié)焦問題，qa不宜選取太高，以便降低燃燒器區(qū)域的爐溫，防止爐膛結(jié)焦。電站鍋爐qa值的范圍大致在3.2～5.4MW/m之間。

選取合宜的爐膛寬深比c，可以確定爐膛的截面形狀，從而在爐膛截面積AL已定的條件下，計算出爐膛截面的寬度和深度。對于采用四角布置直流燃燒器的鍋爐，一般希望爐膛的寬深比不大于1.2，以保證良好的爐內(nèi)空氣動力工況。在確定爐膛寬度時還要兼顧尾部煙道的尺寸，能很好布置尾部受熱面。以上只是大略地決定爐膛的寬度和深度，然后再根據(jù)水冷壁的具體結(jié)構(gòu)加以修正。5.1爐膛結(jié)構(gòu)設計序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值2

（一）爐膛尺寸確定12

爐膛容積熱強度爐膛容積qVV1kW/mm11

33按教材表44選取BQdw/qvy120418.345678910111213141516爐膛截面熱強度爐膛截面積爐膛截面寬深比爐膛寬度爐膛深度冷灰斗傾角冷灰斗出口尺寸冷灰斗容積折焰角長度折焰角上傾角折焰角下傾角爐膛出口煙氣流速爐膛出口煙氣溫度爐膛出口通流面積qFAla/babθVdhlzθθwyθ″lAchkW/mmmmmmmm/sCm2322假定BQdw/qF按a/b=1~1.2選取A1取整，64的倍數(shù)采用正方形截面按θ≥50選取按0.61.4選取按結(jié)構(gòu)尺寸計算按=（1/3）b選取按θ上=20--45選取按θ下=20--30選取選取選取BjVy/(wy+)*(θ+273)/273l0.5y1.81019.321.16.46.4501.222.272.13453061000″13.603171819爐膛出口高度水平煙道煙氣流速水平煙道高度hchwsyhsymm/smAch/a選取按BjVy/wyaθ″2.13104.5+273/273選取2021爐頂容積爐膛主體高度Vldhltm3m按圖1-5中A1和A2計算(Vl-Vld-Vhd)/Al51.7712.36（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個數(shù)z1個a/2.5(按每個回路加熱寬度≤2.5選取2左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)34管徑及壁厚管子節(jié)距d*δSmmmm12

2z2個b/2.5(按每個回路加熱寬度≤2.5選取按s/d=1.31.35選取260656前后墻管子根數(shù)左右側(cè)墻管子數(shù)n1n2根根按a/s+1=107.25選取按b/s+1=97.625選取71635.2燃燒器的設計

燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算列于表52

本鍋爐燃燒器是根據(jù)煤的錯誤！未找到引用源。大小，按照表2-14選用的四角布置直流燃燒器，應為是貧煤，所以配風方式選用分級配風，并采用雙切圓（大小切圓直徑選取Φ800和Φ200）燃燒方式。這樣有利于加強爐內(nèi)氣流流動，使燃料在爐內(nèi)的停留時間增長，為了加強燃燒器對煤種的適應性及負荷的變化，燃燒器的噴口截面采用可調(diào)的，以調(diào)節(jié)氣流量和火炬長度，此外，噴口還可擺動一角度，單個噴口的擺動為錯誤！未找到引用源。，這樣可改變火焰中心的高度。燃燒器風口布置如圖所示，其中一次風噴口層數(shù)選取為3層

表52燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算

序號名稱12345一次風速二次風速三次風速一次風率三次風率符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源w1w2W3r1r3m/s按表2-16選取m/s按表2-16選取m/s按表2-16選取%%按表2-15選取由制粉系統(tǒng)的設計計算確定的磨煤廢氣份額67二次風率一次風溫r2t1%℃按表2-15選取由制粉系統(tǒng)的設計計算確定89二次風溫三次風溫t2T3℃℃trk-10由制粉系統(tǒng)的設計計算確定101112131415

數(shù)值255050251075201*4070燃燒器數(shù)量一次風口面積二次風口面積三次風口面積燃燒器假想切圓直徑燃燒器矩形對角線長ZA1A2A3djlj個m2m2m2MmMm13

四角布置按表2-17選取40.02320.03220.01016007度16特性比值hr/br17特性比值hr/br18燃燒器噴口寬度brMm結(jié)構(gòu)設計時定為br=21519一次風噴口高度二次風噴口高度三次風噴口高度20燃燒器高度h1h2h3hrMmMmMmMmA1/bA2/brA3/br按A1、A2、A3的要求，畫出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖（5-3），得hr;核算hr/br=13.46,接近原選定值，不必重算21最下一排燃燒器的下邊距冷灰斗上沿的距離22條件火炬長度lhyMlhy的計算結(jié)果符合表2-19的規(guī)定，而且上排燃燒器中心線到前屏下邊緣高度大于8米，所以爐膛高度設計合理

5.3爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計算

根據(jù)爐膛的結(jié)構(gòu)尺寸，計算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表53中。序號1

初步選定12由式（2-7）確定40.2215108150482893lM按l=(4～5)br選取1.016.9>14名稱側(cè)墻面積符號單位A1A2A3A4m2m2m2m214

計算公式或數(shù)據(jù)來源hch*(b-lz)(2b-lz)*lz*tanθ/2B*hlt(b-δ)數(shù)值6.934.1561.87.2345678前墻面積后墻面積爐膛出口煙窗面積爐頂包覆面積燃燒器面積前后墻側(cè)水冷壁角系數(shù)爐頂角系數(shù)AcAqAhAchAldArxxldm2m2m2m2m2m2A1+A2+A3+A4據(jù)圖據(jù)圖據(jù)圖據(jù)圖據(jù)圖按膜式水冷壁選取79.9108.9105.917.1915.419.21.0查附錄三圖I（a）4，s/0.92d=45/38=1.184,e=0910爐膛出口煙窗處角系數(shù)整個爐膛的平均角系數(shù)xchx選取1.0(2Acx+Aqx+Ahx+Achxch+0.997Aldxld)/(2Ac+AqAh+Ach+Ald)11121314爐膛自由容積的水冷壁面積爐膛容積爐膛的自由容積自由容積輻射層有效厚度AzyVlVzySzym2m3mm3Aq+Ah+2(Ac-0.5Ar)+Ach+Ald160.8AcaVl-Vp3.6Vzy/Azy420.3420.39.4115161718爐膛的輻射層有效厚度燃燒器中心線的高度爐膛高度燃燒器相對高度ShrHlhr/Hlmmm據(jù)圖1-3據(jù)圖1-3hr/Hlhr/Hl+△x,△x按附錄二表Ⅲ查得等于1.88312.360.24319

序號

1

火焰中心相對高度xl0.243名稱符號爐膛截面熱負荷

qF

爐膛結(jié)構(gòu)尺寸單位

Kw/m假定

2公式及計算結(jié)果1.810

315

234爐膛截面積爐膛寬度第一根凝渣管高Fa

m2

mm按教材表44選取1206.4005.1F0.5取整，64的倍數(shù)

設定5頂棚寬度

6

折焰角前端到第

一排凝渣管斜管段長7折焰角寬度

8折焰角上傾角9折焰角下傾角10頂棚傾角11

凝渣管與爐墻距

離12頂棚高度13折焰角高度1415冷灰斗底口寬度16冷灰斗傾角17

冷灰斗中部寬度18冷灰斗高度

19

冷灰斗斜邊長度的一半

20爐膛容積熱負荷21

爐膛容積

hnllmdp

a-lzy-lxcosyx

lm設定x

lm

設定zyy設定sy

設定xy

設定

dlmnzaldp

hmdphnl+hdptanydhmzy

lzytanyx

hnmzy

lnztanyx

lm

設定hdy

設定

hdlm

dt

alhd2hhd

m(alhd)tanybd2

lhx

m

hhd2siny

hdqvkw/m3按教材表44選取

Vlm3

BQy

dw/qv

16

3.880.7341.88453082.5205.6451.091.451.062553.400

3.810

2.33

120418.2

22側(cè)墻面積

Fcmm

Fc2Vla(hnlhdp)ldp2,,(ldpa)hzy65.34

23爐膛中部高度

hlz

2a(aldz)hhd4

8.50

24

出口窗中心到灰斗中

心高

前墻面積

hck

m

hnllxsinyxhhzyhlzhd

22ln(hdphzy+hlz+lhx+dz)a

2lhlzlhxdz)a(

cosyx2(hnl14.2300

25Fqm2

1125.47

26后墻面積

Fhm2

lzy93.96

27出口窗面積

Fchm2

lnzlzycosyxldpa

37.37

)a

25.08

28頂棚面積

Fdm2

cosyd2930

爐膛總面積爐膛總高

FlHl

mm

22Fc+Fq+Fh+Fch+Fd

465.67717.480

hnhdphzy+hlz+hd

2

爐膛的熱力計算結(jié)果列于表55中。5.2爐膛熱力計算序號123456789

名稱熱空氣溫度理論熱空氣焓爐膛漏風系數(shù)制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)冷空氣溫度理論冷空氣焓符號tlkHrkΔalΔazfTlkHlkoo單位℃KJ/kg℃kJ/kgkJ/kgkJ/kg17

計算公式或數(shù)據(jù)來源給定查焓溫表1-4由空氣平衡表1-1知選用給定查焓溫表1-4al"-(Δal+Δazf)βky"Hrk+(Δal+Δazf)HlkQr+Qk數(shù)值35031700.050.0630261.61.093484.0828204.08空預器出口過量空氣系數(shù)β"ky空氣帶入爐熱量1kg燃料帶入爐熱量QkQl10111213理論燃燒溫度爐膛出口煙溫爐膛出口煙焓煙氣的平均熱容量θa℃根據(jù)Q查焓溫表1-4假定20201*001295414.95θ″1℃Hl″VcpjkJ/kg查焓溫表1-4kJ/(kg℃)(Ql-Hl")/(θa-θl")14151618水蒸汽容積份額三原子氣體容積份額三原子氣體分壓力rH2OrnpnMpa1/(m.MPa)查煙氣特性表1-3查煙氣特性表1-30.055950.203380.021)(1-1.96pr0.1013r10(三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky0.37錯誤！未找到引用源。)19灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.MPa55900/錯誤！未找到引用源。取用8020焦炭粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/(m.MPa)10212223無因次量無因次量x1x21/(m.MPa)選取選取Kyrn+Kμh+kjx1x20.50.13.79半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K24252627乘積爐膛火焰有效度爐頂包覆管沾污系數(shù)爐膛出口屏的沾污系數(shù)KpSahyξξldkPskps1-e-kpS2.280.890.450.441查附錄二表Ⅳβ(β查附錄三圖Ⅳ，β=0.98)ch28前后墻水冷壁的熱有效沾污系數(shù)ψξx0.452930爐頂包覆管熱有效系數(shù)爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù)ψldφchξldxldζchxch0.440.4413132

平均熱有效系數(shù)爐膛黑度ψpjal18

0.450.933與爐內(nèi)最高溫度有關(guān)的系數(shù)MBB、C查附錄B=0.56,C=0.50.44Cxlθl"Hl"QlqvqfqpjlDjw1hbqf3435363738394041爐膛出口煙溫爐膛出口煙焓爐膛吸熱量爐膛容積熱強度爐膛截面熱強度爐內(nèi)平均輻射熱強度一級減溫水量飽和蒸汽焓℃kJ/kgkJ/kgW/m3W/m2W/m2kg/hkJ/kg查焓溫表1-3φ(Ql-Hl")BQdw/(3.6Vl)BQdw/(3.6Al)BjQl/(3600Alp)先假定后校核查蒸汽特性表fyy10501366413769119.8101.81099.8102.6103363p=15.3MPa,t=345℃4243包覆出口蒸汽溫度爐膛出口煙溫校和tbf"θl"

①dh灰粒的平均直徑，取dh=13μm；

②x1、x2考慮火焰中焦碳粒子濃度影響的無因次量。

第六章高溫對流過熱器設計和熱力計算

6.1高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)設計序號名稱123蒸汽進口溫度蒸汽進口焓蒸汽出口溫度ht符號t//℃℃查蒸汽特性表p=14.7MPaθl"aθl35248456蒸汽出口焓工質(zhì)總吸熱量爐頂附加受熱面吸熱量h//KJ/kgKJ/kgKJ/kgP=3.9查表D(h-h)/Bj假定///3330.58252770QgrQldfj7891011121314151617水冷壁附加吸熱量對流傳熱量理論冷空氣焓煙氣進口溫度煙氣進口焓煙氣出口焓煙氣出口溫度煙氣平均溫度較小溫差較大溫差平均溫差QslbfjdKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kg℃℃℃℃℃假定Qgr=Qgr查表4-3t=30℃d1552527194.79751258911185858916.5408640524QgroHLK/HH//"/=θ”H=I″查表4-3"http://θpjtx//t///t/tdtd-tx1.8071.7ttdtxlntxtDt181920212223242526272829303132傳熱系數(shù)計算對流受熱面積蒸汽質(zhì)量流速蒸汽流通截面積管徑及壁厚每根管子截面積管子總根數(shù)橫向節(jié)距管排數(shù)每排管子根數(shù)管子彎曲半徑縱向平均節(jié)距每根管子平均長度布置的對流受熱面積誤差AjsgrKw/m℃m/sKg/(m.s)M22d2選取BjQgr/(kΔt*3.6)查表D/3600701375000.03638*5.55.7*106495322707017.8135．6-4Ad*δA1nS1Z1n1RS2lpjAbzgrpjmmM根mm排根mmmmm2選取π/4*dNA/A1按s1/d=2.5左右選取按a/s1-2=32選取n/n1R=(1.5～2.5)d選取按圖結(jié)構(gòu)尺寸計算按圖結(jié)構(gòu)尺寸計算2m％220πdlpjn1z1（AbzgrΔA-Ajsgr）/Abzgr*100-1.6.2高溫對流過熱器尺寸計算

表62

12345678910111213名稱管徑及壁厚橫向節(jié)距縱向平均節(jié)距每排管子根數(shù)管子排數(shù)、布置蒸汽流通面積煙氣進口流通面積煙氣出口流通面積煙氣平均流通面積煙氣有效輻射層厚度計算對流受熱面積爐頂附加受熱面積水冷壁附加受熱面積符號d單位mmmmmm根排mmmmmgrldfjsldfj2222計算公式或數(shù)據(jù)來源由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知順流、順列0.785dn1z1由圖計算知由圖計算知2AA/（A+A）0.9d（4s1s2/πd1）πdlpjn1z1據(jù)圖計算2//////2數(shù)值385.58573.52320.0366.255.155.70.16513711.214.1212n1zlAAA///ApjSAAAjsmmm2226.3高溫對流過熱器傳熱器計算

表63高溫對流過熱器傳熱計算

序號名稱12345678910煙氣進口溫度煙氣進口焓蒸汽進口焓蒸汽進口溫度蒸汽出口溫度蒸汽出口焓過熱器吸熱量爐頂附加受熱面吸熱量水冷壁附加吸熱量爐膛對對流過熱器輻射吸熱量21

符號單位℃KJ/kgKJ/kg℃計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值凝渣管出口煙溫已知(D-Djw2)h查表已知查表D(h-h)/Bj假定假定由計算知/////hp/grH“gr75012589ttth//+Djw2hgs/D3050.713353753330.5252743155134////℃KJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kgQgrQQldfjslbfjf’’Qp11爐頂吸收輻射熱量QfldfjKj/kgQp*Asgrfldfj/(Aldfj+Asldfj+Aj17)19.61213141516171819水冷壁吸收輻射熱量過熱器吸收輻射熱量過熱器對流吸熱量煙氣出口焓煙氣出口溫度煙氣平均溫度蒸汽平均溫度煙氣流速Q(mào)fslbfjfKJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kg℃℃℃M/sQp-Qff//fldfjQgqQgrH//d-Qfslbfj97.424299946.6770760Qgr-Qgr查表0.5(tl+tr)BjVy（///θθ//pjtpjWy392.59.5pj+273）/3600273Ay2021222324煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)蒸汽平均比容蒸汽平均流速灰污系數(shù)蒸汽側(cè)放熱系數(shù)adw/m℃m/kgm/sm℃/Ww/m℃2232查圖查表DpjVpj/3600Apj查圖查圖720.0718.90.004369pjWΕ2252627灰污壁溫乘積三原子氣體輻射減弱系數(shù)thbpnsKy℃m.Mpa1BjQgrtpj(s)2prns6930.0033411/（m.Mpa）10((0.78+1.62rH2o)/(10pns)-0.1)(1-0.37Tpj/1000)1/228293031323334灰粒子輻射減弱系數(shù)氣流輻射減弱系數(shù)煙氣黑度煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)利用系數(shù)煙氣側(cè)放熱系數(shù)熱有效系數(shù)khkaafξa1ψ1/（m.Mpa）55900/(Tpjdh)1/（m.Mpa）Kyrn+Khuhw/mCw/m℃22.221/381.4812.30.182491.01180.651e-kps查圖查圖(d/f)查圖22

353637383940414243444546474849傳熱系數(shù)較小溫差較大溫差平均溫差對流傳熱量誤差兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度平均傳熱溫差兩側(cè)水冷壁對流吸熱量誤差爐頂過熱器進口汽焓爐頂過熱器進口汽溫爐頂過熱器蒸汽焓增量爐頂過熱器出口汽焓爐頂過熱器出口氣溫Kw/m℃℃℃℃KJ/kg%℃℃KJ/Kg%21212θtθt3.6kTa100（Q查表θpjtbs3.6kTA100（Q已知已知Qldfjj/slbfjslbfjcrdpjsfj//////66.6408640524/BjdtxtDtQcrgr23911.5255505Qtbs-Qdp）/QdpdtQslbd/Bjslbfj166.87.628002485.72703.1560/Qsjb）/Qdhgr（ld）KJ/Kgtgr（△hgrht//gr//gr/℃KJ/KgKJ/Kg℃B/（D-Djw1-Djw2）hgr（ld）+△hgr查表（ld）505152平均汽溫爐頂過熱器對流吸熱量誤差Qldd℃KJ/Kg3.6kTA100（Qldfjldfj598/Bjldfj48.95.5[]%-Qld）/Qd第七章低溫對流過熱器設計和熱力計算

7.1低溫對流過熱器結(jié)構(gòu)設計

低溫對流過熱器結(jié)構(gòu)設計列于表81序號名稱125678

符號θ//單位℃KJ/kg℃KJ/kg計算公式或數(shù)據(jù)來源等于高過出口溫度等于高過煙氣出口焓頂棚過熱器出口溫度查表先假定后校核飽和水焓數(shù)值7709093.333531000.561108.3煙氣進口溫度煙氣進口焓蒸汽進口溫度蒸汽進口焓減溫水量減溫水焓Hth//DKg/shbhKJ/kg910111213高溫蒸汽入口蒸汽焓低溫過熱器出口蒸汽焓低溫過熱器出口蒸汽溫度蒸汽吸熱量煙氣出口焓HghtQqH//////KJ/kgKJ/kg℃KJ/kgKJ/kg查表3164bhhDDhD1Dg322440434346125由p=4.1Mpa查表DDh""h"/BjH-Qq/+Δ錯誤！未/找到引用源。Ilk1415煙氣出口溫度平均溫差θ//0℃℃查表485218ttmaxtmintmaxlntmin21617傳熱系數(shù)計算對流受熱面積Kw/m℃選取702382AdwmBjQq3.6kt選取1819蒸汽質(zhì)量流速蒸汽流通截面積Kg/m2sAm25000．0361D3600選取20管徑及壁厚dmm383.521每根管子截面積A1nm220.785dn7.5錯誤！未找到引用源。22管子總根數(shù)w/m℃2AA1s1=2.5選取d502324橫向節(jié)距管排數(shù)s1z1mm排按9050按a2選取s125每排管子根數(shù)n1根nz1Adwz1n1d126每根管子長度lm39.824

27282930管子彎曲半徑每根管子平均長度布置的對流受熱面積誤差Rmmmm2按（1.5～2.5）d選取65lpj39.8237.60.1Abzdlpjn1z1(AbzAdw)/AbzA7.2低溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計算

表72

序號名稱14567891011管徑及壁厚橫向節(jié)距縱向節(jié)距每排管子根數(shù)管子排數(shù)、布置蒸汽流通面積煙氣流通面積煙氣有效輻射層厚度計算對流受熱面積符號dS1S2單位mmmmmm根排mmmm222計算公式或數(shù)據(jù)來源由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知由結(jié)構(gòu)設計知逆流、順列20.785dnn1z1數(shù)值383.59073.51500.03614.014n1z1FFyS由圖計算知0.9d（4s1s2/πd1）20.165237.6Ajsdlpjn1z17.3低溫過熱器熱力計算

低溫過熱器的熱力計算結(jié)果列于下表中。

表7-3低溫過熱器熱力計算

序號名稱12345678910

符號θHth/單位℃KJ/kg℃KJ/kg計算公式或數(shù)據(jù)來源等于高過出口溫度等于高過煙氣出口焓頂棚過熱器出口溫度查表先假定后校核飽和水焓查表數(shù)值7709093.337531000.561108.33164煙氣進口溫度煙氣進口焓蒸汽進口溫度蒸汽進口焓減溫水量減溫水焓高溫蒸汽入口蒸汽焓低溫過熱器出口蒸汽焓低溫過熱器出口蒸汽溫度蒸汽吸熱量“//DKg/shbhHghtQq////KJ/kgKJ/kgKJ/kg℃KJ/kg25hDDhD1Dgbh32244043434由p=4.1Mpa查表DDh""h"/Bj11煙氣出口焓H//KJ/kgH-Qq/+Δ錯誤！未/6125找到引用源。Ilk12131415161718192021煙氣出口溫度煙氣平均溫度煙氣體積（標準狀況）水蒸汽體積份額三原子氣體體積份額煙氣密度（標準狀況）飛灰濃度煙氣平均流速煙氣對流放熱系數(shù)蒸汽平均溫度θθ//0℃℃m3查表620pj錯誤！未找到引用源。627.5///（θ+θ）查表查表查表3Vy8.72950.05830.14551.340.015115.9957.6369.5rH2OrKg/mm/sw/m℃℃2yGy/Vy查表BjVy（pj+273）/273Fy0CsCzCwfhWyadt1"""tt2由p=4.1Mpa查蒸汽表DVpj/F22232425蒸汽比容蒸汽流速蒸汽側(cè)放熱系數(shù)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Wqm/kgm/sw/m℃230.058829.419373.672kqr0Cd(10.2pns)-0.1](1-0.37Tpj/1000)1/21/（m.Mpa）10．2[(0.78+1.6rH2o)/26飛灰輻射減弱系數(shù)kfhfh1/（m.Mpa）43850yfh/Tdfh2/32.131/（m.Mpa）(kqrkfhfh)ps℃1-e-kps27282930煙氣輻射吸收力煙氣黑度灰污系數(shù)管壁灰污層溫度Kpsa0.1400.13060.0043382.6th選用11000BzQqt()2H203132輻射放熱系數(shù)修正后的輻射放熱系數(shù)afaf/w/mCw/mC26

20a0a1.8134.333435煙氣總放熱系數(shù)熱有效系數(shù)傳熱系數(shù)a1w/m℃w/m℃22d/f選用91.90.6557.02K1212(td-tx)/ln(td/36平均溫差t℃499tx)3737對流傳熱量計算誤差QcrKJ/kg%3.6ktAjsgr/Bj3379-1.5e100（QcrQd）/Qd第八章上級省煤器設計及熱力計算

8.1省煤器結(jié)構(gòu)設計序號名稱符號單位源12345678煙氣進口溫度煙氣進口焓水出口焓水出口溫度水進口溫度水進口焓沸騰度水吸熱量θ′H′htth//計算公式或數(shù)據(jù)來數(shù)值℃KJ/kgKJ/kg℃℃KJ/kgKJ/kg查表查表查表假定查表欠焓9.362080201*862502159210"http:////XQS1.02Di""i1B1519j11出口煙焓H″kJ/kgH"QSHlk648512131415出口煙溫平均煙溫平均水溫平均溫差θθ//℃℃℃℃查表1/2(θ″+θ′)1/2(t+t)///505562.5232.5397.5pjtpjttmaxtmintmaxlntmin216

傳熱系數(shù)KW/(m℃)選取27

17計算省煤器受熱面積Asmm2BjQs3.6kt179.11819工質(zhì)質(zhì)量流速工質(zhì)流通面積AKg/msm22查表4000.0462D3600選取20.785dn2021管徑及壁厚每根管子的截面積dA1mmm23244.5錯誤！未找到引用源。222324252627282930313235管子總根數(shù)橫向節(jié)距管子排數(shù)管子彎曲半徑每排管子根數(shù)單根管長縱向平均節(jié)距每根管子實際平均長度實際布置對流受熱面積防磨罩面積計算對流受熱面積誤差n根mm排mm根mmmmmmm%222A/A1按s1/d2選取按a/s12選取按R=1.52.5d10490555029.876016.8185.83.9181.9jss1z1Rn1ln/z1Asm/dn1z1由圖計算由圖計算s2lAbzAfmjsAsmdln1z1由圖計算Abz-AfmjsΔA100（Asm-Asm）/Asm-1.58.2省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算

根據(jù)省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表121中。

表82省煤器尺寸計算

序號1234名稱管徑及壁厚橫向節(jié)距縱向平均節(jié)距管子排數(shù)布置符號dδS1S2pj單位mmmmmm排計算公式或數(shù)據(jù)來源選取按s1/d=2.5左右選取據(jù)圖s2/d=1.25計算逆流、順列數(shù)值324906055Z128

567891011

每排管子數(shù)工質(zhì)流通截面積煙氣流通面積對流受熱面積防磨罩面積計算對流受熱面積輻射層有效厚度n1A根m2結(jié)構(gòu)設計0.785dnZ1n1據(jù)圖計算n1Z1lpjπd220.04957.6185.83.9181.92AyAsmAfmjsAsmmmmmm2222Abz-Afm0.9d(4s1s2/πd-1)S0.1368.3省煤器熱力計算

表83省煤器熱力計算

序號名稱符號單位源12345678煙氣進口溫度煙氣進口焓水出口焓水出口溫度水進口溫度水進口焓沸騰度水吸熱量θ′H′htth//計算公式或數(shù)據(jù)來數(shù)值℃KJ/kgKJ/kg℃℃KJ/kgKJ/kg查表查表查表假定查表欠焓9.362080201*862502159210"http:////XQS1.02Di""i1Bj11出口煙焓H″kJ/kgH"QSHlk6485121314

出口煙溫平均煙溫平均水溫煙氣體積（標準狀況）水蒸汽體積份額三原子氣體體積份額θθ//℃℃℃m/kg29

3查表1/2(θ″+θ′)1/2(t+t)查表查表查表///505562.5232.58.90.51130.1428pjtpjVyrH2Or151618煙氣密度飛灰濃度煙氣流速煙氣對流放熱系數(shù)三原子氣體輻射減弱系數(shù)yKg/mm/sW/(m℃)1/23Gy/Vy查表1.340.0149fhwyadBjVy（pj+273）/273Fy7.16a0CzCwCs10．2[(0.78+1.6rH2o)/1/276.24.35kqr（m.Mpa）(10.2pns)-0.1](1-0.37Tpj/1000)20飛灰輻射減弱系數(shù)kfhfh1/43850yfh/Tdfh(kqrkfhfh)ps2/32.27（m.Mpa）21煙氣輻射吸收力Kps1/（m.Mpa）222324252629煙氣黑度灰污系數(shù)管壁灰污層溫度輻射放熱系數(shù)修正后的輻射放熱系數(shù)傳熱系數(shù)a℃w/mCw/mCw/m℃220200.1031-e-kps0.09780.0043292.5thafafK/0CsCdt60a0a7.210.363.041ada"f30平均溫壓ada"ft℃(td-tx)/ln(td/397.5tx)3132對流傳熱量計算誤差QcrKJ/kg%kHt/Bj100（QdQcr）/Qd1515.70.2e第九章上級空氣預熱器熱力計算

9.1空氣預熱器結(jié)構(gòu)特性計算

表91空氣預熱器結(jié)構(gòu)特性計算

序數(shù)值名稱符號單位30

計算公式結(jié)果號1234567891011121314管子規(guī)格橫向節(jié)距縱向節(jié)距橫向相對節(jié)距縱向相對節(jié)距煙道寬度煙道深度橫向管數(shù)沿空氣流向管排數(shù)管子根數(shù)管子高度總受熱面空氣流通截面煙氣流通截面ds1s2mmmmmmmm根排根mmmm222選取401.568421.71.054.92.3758060003.2623655.416.4512abs1/ds2/dz1z2nlAz1z2由結(jié)構(gòu)計算得dpjnl(a-zd-30.08)lAkAyn4d29.2空氣預熱器傳熱計算

表92空氣預熱器傳熱計算

序數(shù)值名稱號1煙氣入口溫度2煙氣入口焓h’符號單位℃KJ/Kg℃KJ/Kg℃KJ/Kg℃KJ/Kgal-Δal-Δazf//計算公式省煤器出口煙溫查表假定查表已知查表結(jié)果5156485190.415523202640.4255.2/3空氣入口溫度t,4空氣入口焓H/5空氣出口溫度t”6空氣出口焓H//7平均空氣溫度t89平均空氣焓出口過量空氣系數(shù)β1/2t"t""查表H//2094.71.0931

10空氣吸熱量Qkh//KJ/KgKJ/Kg(//)(H//H/)21202.711煙氣出口焓h"QkH52414054559.070412煙氣出口溫度θ131415161718192021222526272829平均煙溫煙氣體積（標準狀況）煙氣流速相對管長水蒸氣體積份額煙氣側(cè)放熱系數(shù)空氣流速空氣側(cè)放熱系數(shù)利用系數(shù)傳熱系數(shù)逆流溫壓大溫降小溫降參數(shù)參數(shù)//℃℃m/Kgm/sw/m℃m/sw/m℃w/m℃℃℃℃KJ/Kg2223查表Vy1/2"""查表BjVyTpj/273Ayl/d查表Wyl/d10.3880.056728.8rH2Oaya0ClCwWkak""/2V0Bjt273/273Ak5.1557.60.85a0CsClCw選用Kayakayak16.32110.1129.61000.3171.2960.9168.41220.8-1.5t(td-tx)/ln(td/tx)dxPRt""t""""x/"t"d/x查表30溫壓修正系數(shù)313233溫壓傳熱量誤差tQtkHt/BjQkQQk第十章下級省煤器設計及熱力計算

10.1省煤器結(jié)構(gòu)設計序號

名稱符號單位32

計算公式或數(shù)據(jù)來數(shù)值源12345678煙氣進口溫度煙氣進口焓水出口焓水出口溫度水進口溫度水進口焓沸騰度水吸熱量θ′H′htth//℃KJ/kgKJ/kg℃℃KJ/kgKJ/kg查表查表查表給定查表欠焓9.24055241919.8214.41707220"http:////XQS1.02Di""i1Bj182111出口煙焓H″kJ/kgH"QSHlk3466.712131415出口煙溫平均煙溫平均水溫平均溫差θθ//℃℃℃℃查表1/2(θ″+θ′)1/2(t+t)///275340192.2143pjtpjttmaxtmintmaxlntmin21617傳熱系數(shù)計算省煤器受熱面積KW/(m℃)選取m265391AsmBjQs3.6kt1819工質(zhì)質(zhì)量流速工質(zhì)流通面積AKg/msm22查表4000.0462D3600選取20.785dn2021管徑及壁厚每根管子的截面積dA1mmm23244.5錯誤！未找到引用源。2223

管子總根數(shù)橫向節(jié)距n根mm33A/A1按s1/d2選取10488s24252627282930313235管子排數(shù)管子彎曲半徑每排管子根數(shù)單根管長縱向平均節(jié)距每根管子實際平均長度實際布置對流受熱面積防磨罩面積計算對流受熱面積誤差z1R排mm根mmmmmmm%222按a/s12選取R=1.52.5d5250237.46039.1405.36.3399jsn1ln/z1Asm/dn1z1由圖計算由圖計算s2lAbzAfmjsAsmdln1z1由圖計算Abz-Afm100（Asm-Asm）/AsmjsΔA210.2省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算

根據(jù)省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表111中。

表102省煤器尺寸計算

序號1234567891011名稱管徑及壁厚橫向節(jié)距縱向平均節(jié)距管子排數(shù)布置每排管子數(shù)工質(zhì)流通截面積煙氣流通面積對流受熱面積防磨罩面積計算對流受熱面積輻射層有效厚度符號dδS1S2pj單位mmmmmm排根m2計算公式或數(shù)據(jù)來源選取按s1/d=2.5左右選取據(jù)圖s2/d=1.25計算逆流、順列結(jié)構(gòu)設計0.785dnZ1n1據(jù)圖計算n1Z1lpjπd2數(shù)值32488605220.04626.33405.36.3399Z1n1AAyAsmAfmjsAsmmmmmm2222Abz-Afm0.9d(4s1s2/πd-1)2S0.1610.3省煤器熱力計算表103省煤器熱力計算序號名稱符號單位源34

計算公式或數(shù)據(jù)來數(shù)值12345678煙氣進口溫度煙氣進口焓水出口焓水出口溫度水進口溫度水進口焓沸騰度水吸熱量θ′H′htth//℃KJ/kgKJ/kg℃℃KJ/kgKJ/kg查表查表查表假定查表欠焓9.34055241919.8214.41707220"http:////XQS1.02Di""iQS1Bj182111出口煙焓H″kJ/kgH"Hlk3466.7121314151618出口煙溫平均煙溫平均水溫煙氣體積（標準狀況）水蒸汽體積份額三原子氣體體積份額煙氣密度飛灰濃度煙氣流速煙氣對流放熱系數(shù)三原子氣體輻射減弱系數(shù)θθ//℃℃℃m/kgKg/mm/sW/(m℃)1/233查表1/2(θ″+θ′)1/2(t+t)查表查表查表///275340192.29.24080.51670.13751.340.0143pjtpjVyrH2OryGy/Vy查表fhwyadBjVy（pj+273）/273Fy6.55a0CzCwCs10．2[(0.78+1.6rH2o)/1/276.49.2kqr（m.Mpa）(10.2pns)-0.1](1-0.37Tpj/1000)20飛灰輻射減弱系數(shù)kfhfh1/43850yfh/Tdfh(kqrkfhfh)ps2/31.81（m.Mpa）21煙氣輻射吸收力Kps1/（m.Mpa）35

0.1222324252629煙氣黑度灰污系數(shù)管壁灰污層溫度輻射放熱系數(shù)修正后的輻射放熱系數(shù)傳熱系數(shù)a℃w/mCw/mCw/m℃220201-e-kps0.1630.0043252.2thafafK/0CsCdt60a0a6.08.262.031ada"f30平均溫壓ada"ft℃(td-tx)/ln(td/143tx)3132對流傳熱量計算誤差QcrKJ/kg%kHt/Bj100（QdQcr）/Qd18021.04e第十一章下級空氣預熱器設計及熱力計算

11.1空氣預熱器結(jié)構(gòu)特性計算

表111空氣預熱器結(jié)構(gòu)特性計算

序數(shù)值名稱號1234567891011

符號單位mmmmmmmm根排根m36

計算公式選取結(jié)果401.568421.71.054.91.6696444161.94管子規(guī)格橫向節(jié)距縱向節(jié)距橫向相對節(jié)距縱向相對節(jié)距煙道寬度煙道深度橫向管數(shù)沿空氣流向管排數(shù)管子根數(shù)管子高度ds1s212abs1/ds2/dz1z2nlz1z2由結(jié)構(gòu)計算得121314總受熱面空氣流通截面煙氣流通截面Ammm222dpjnl(a-zd-30.08)l1236.23.694.62AkAyn4d211.2空氣預熱器傳熱計算

表112空氣預熱器傳熱計算

序數(shù)值名稱號12345678910煙氣入口溫度煙氣入口焓h’符號單位℃KJ/Kg℃KJ/Kg℃KJ/Kg℃KJ/KgKJ/KgKJ/Kgal-Δal-Δazf//計算公式省煤器出口煙溫查表已知查表已知查表結(jié)果2753466.730242.7190.41552110.2/空氣入口溫度t,空氣入口焓H/空氣出口溫度t”空氣出口焓H//平均空氣溫度t平均空氣焓出口過量空氣系數(shù)空氣吸熱量β1/2t"t""查表H//8931.091166Qkh//(//)(H//H/)211煙氣出口焓h"QkH2035155.6165.39.411212煙氣出口溫度θ131415161718平均煙溫煙氣體積（標準狀況）煙氣流速相對管長水蒸氣體積份額煙氣側(cè)放熱系數(shù)//℃℃m/Kgm/sw/m℃23查表VyWyl/d1/2"""查表BjVyTpj/273Ayl/d查表10.248.50.055239.6rH2Oaya0ClCw37

192021222526272829空氣流速空氣側(cè)放熱系數(shù)利用系數(shù)傳熱系數(shù)逆流溫壓大溫降小溫降參數(shù)參數(shù)Wkakm/sw/m℃w/m℃℃℃℃KJ/Kg22""/2V0Bjt273/273Ak5.174.70.85a0CsClCw選用Kayakayak12.5103.7160.4119.40.4871.340.9598．611821.3t(td-tx)/ln(td/tx)dxPRt""t""""x/"t"d/x查表30溫壓修正系數(shù)313233溫壓傳熱量誤差tQtkHt/BjQkQQk第十二章熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總

12.1熱力計算數(shù)據(jù)的修正

熱力計算數(shù)據(jù)的修正列于表121中。

表121熱力計算數(shù)據(jù)的修正

序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值（一）排煙熱損失修正123排煙溫度排煙焓排煙熱損失θpy℃kJ/kg%由預熱器熱力計算知查焓溫表3-3(Hpy-apyHlk°)(1-q4/100)/Qr*100155.620353.44Hpyq2（二）鍋爐熱效率修正1鍋爐總熱損失Σq%q2+q3+q4+q5+q66.2438

2鍋爐熱效率ηgl%100-Σq93.76（三）鍋爐燃料消耗量修正12鍋爐實際燃料消耗量計算燃料消耗量BBjKg/hKg/hQgl(ηglQr)B(1-q4/100)7348.47198.6（四）鍋爐吸熱量修正123熱空氣溫度理論熱空氣焓空氣帶入爐內(nèi)的熱量trkHrk°Qk℃kJ/kgkJ/kg由預熱器熱力計算知查焓溫表3-3βky3202640.43484.5″Hrk°+(Δal+Δazf)Hlk°41kg燃料帶入爐內(nèi)熱量QlkJ/kgQr(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk5爐膛吸熱量Qlf28204.5kJ/kgφ(Ql-Hl″)12408.912.2排煙溫度較核

由空氣預熱器熱力計算知排煙溫度為155℃，與排煙溫度假定值145℃相差10℃，符合要求。12.3熱空氣溫度較核

由空氣預熱器熱力計算知熱空氣溫度為320℃，與假定值320℃相差0℃，符合要求。12.4熱平衡計算誤差較核

（1）燃料支配熱量Qr=Qar.net=24720kJ/kg（2）鍋爐熱效率ηgl=0.9376（3）機械不完全燃燒熱損失q4=2%

（4）爐膛吸熱量Ql=12408.9kJ/kg（5）凝渣管區(qū)域傳熱量Qn=1045kJ/kg（6）高溫對流過熱器吸熱量Qg=2491kJ/kg（7）爐頂吸熱量Q=48.9kJ/kg（8）低溫對流過熱器吸熱量Qd=3379kJ/kg（9）上級省煤器對流吸熱量Qsm=1515.7KJ/kg（10）上級空氣預熱器吸熱量Qky=1220.8KJ/kg（11）下級省煤器對流吸熱量Qsm=1802KJ/kg（12）下級空氣預熱器吸熱量Qky=1182KJ/kg（13）上述吸熱量之和ΣQ=23704KJ/kg

39

（14）熱平衡計算絕對誤差Q=Qrηgl-ΣQ(1-q4/100)=-52.92kJ/kg（15）熱平衡計算相對誤差δQ=|Q/Qr|100%=0.214%因為δQ〈±0.5%，所以符合要求；12.5熱力計算結(jié)果匯總

表12-2熱力計算結(jié)果匯總

序號名稱符號單位數(shù)值爐膛606346.510521109凝渣管高溫對流過熱器385.5137975770低溫對流過熱器383.523877062025033515.9929.421870337912413.66高溫省煤器324181.9620515214.4250高溫空氣預熱器401.52365515405190.4320低溫省煤器324399405275170214.46.553.414362.031802197.87.3低溫空氣預熱器401.51236.2275155.630190.410.25.1103.712.511821309.34.78123456789管徑及壁厚計算受熱面積進口煙溫出口煙溫工質(zhì)進口溫度工質(zhì)出口溫度煙氣流速工質(zhì)流速傳熱溫差dδAθ′θ″t′t″wywΔtkmmm℃℃℃℃m/sm/s℃W/(m℃)223353759.58.950566.62491279.810.17.1610.33.8397.5701515.71655.15110.116.321220.81088.410傳熱系數(shù)11吸熱量Qxr/Qfj12焓增量13吸收量份額

ΔhδkJ/kg12408.9kJ/kg%50.26.134.93第十三章鍋爐總體概況

鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈∏形布置爐膛由密封良好的Ф606鰭片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深寬=6400mm6400mm，寬深比為1.1。燃燒器呈四角切圓布置。爐膛上部出口處，沿

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爐膛寬度方向布置凝渣管，橫向節(jié)距為256mm。高溫對流過熱器布置在后屏過熱器之后，位于折焰角的斜坡之上，低溫過熱器由側(cè)墻包覆管、后墻包覆管及爐頂包覆管組成。。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。低溫再熱器受熱面載荷通過懸吊管由爐頂剛架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁路省煤器、隔墻省煤器和主省煤器三部分組成。旁路省煤器及隔墻省煤器為懸吊式，主省煤器則由三組剛架支承，擱置在水泥構(gòu)架梁上。兩臺回轉(zhuǎn)空預器直接安置在9m運轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置于尾部豎井的后側(cè)。鍋爐煙井周圍有管子包覆，采用重力載荷小，厚度薄的敷管爐墻，除尾部空預器、煙風道、灰斗及主省煤器外，鍋爐的全部受熱面載荷均懸吊在爐頂剛梁上，受熱面均做向下自由膨脹，爐頂剛架通過K1、K2、K3、K4混凝土構(gòu)架把負荷傳遞到鍋爐基礎上。鍋爐汽溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二級噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁路省煤器下方的傾斜45管上。此外，在高溫再熱器進口處設有事故噴水裝置，作為不得已時的降溫調(diào)節(jié)措施。當鍋爐負荷在75％100%內(nèi)運行時，調(diào)溫裝置可以維持過熱蒸汽溫度及再熱汽溫在額定值。另外，在低溫再熱器出口還設有微量噴水調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)除渣設計，采用帶有

粗破碎機的刮板式機械除渣裝置。

13.1水冷系統(tǒng)

爐膛四周水冷壁管全部采用Φ606mm的鰭片管制成密閉的膜式水冷壁。

水冷系統(tǒng)主要是由大直徑下降管、分配集箱及其支管、水冷壁、上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成的循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)4根Φ41936mm大直徑下降管及其下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻地進入14只下集箱，然后分14個循環(huán)回路上升，經(jīng)上集箱和46根汽水引出管進入汽包；在汽包中汽水混合物經(jīng)內(nèi)部裝置分離清洗，干凈蒸汽被引入到過熱器具，分離下來的水和省煤器來給水混合一起，再進入大直徑下降管，進行周而復始的循環(huán)。

整個水冷壁管，以及敷設其上的爐墻，均通過上集箱上的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上，受熱面作向下自由膨脹。水冷壁上有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆孔、點火孔、測量孔等。后墻水冷壁上部由分叉管分為兩路，一路折向爐膛，形成折焰角，另一路垂直上升，起懸吊管作用。為使兩路水量的全合理分配，以保證均能安全可靠地工作，在垂直懸吊管的集箱管孔處設置了帶有短管的Φ10mm節(jié)流孔而引起的阻塞。

燃燒時為了防止由于爐膛負壓波動所引起的水冷壁及爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動而造成的損壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方向和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長度方向，在結(jié)構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承于爐膛水冷壁管上。13.2燃燒器

燃燒器為正四角切圓布置，假想切圓Φ600mm，一次風噴口分2層布置，帶滿負荷共8個一次風噴口。燃燒器的一、二、次風噴口的布置，自上至下為（三）（二）（二）（一）（二）（一）（一），一

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次風噴口與二次風噴口分級布置。為了適應煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴做成可調(diào)節(jié)器的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃料特性或運行人員的實踐經(jīng)驗來擺動噴嘴傾角，當一個噴嘴在水平位置時，相鄰噴嘴只能擺動10°左右，若所有噴嘴一起同向擺動時可擺動約20°。整個燃燒器通過連接體焊于水冷壁管上，與水冷壁一起膨脹。點火輕油槍采用機械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40%計算，裝于中、下二次風噴口內(nèi)，共8只油槍。13.3過熱器

采用對流形式。蒸汽在過熱器中的流程為；在汽包中經(jīng)分離后的干凈蒸汽，經(jīng)頂棚過熱器，繼而進入低溫過熱器，再經(jīng)過一級噴水減溫器、后屏過熱器、二級噴水減溫器，最后進入高溫過熱器，匯集到出口集箱。過熱蒸汽由出口集箱兩端引入到汽輪機高壓缸。屏過熱器共9屏，為半輻射過熱器，高溫對流過熱器共89片，作順流布置。在后屏過熱器前后布置有一、二級噴水減溫器，其中一級噴水減溫器主要用于保護后屏過熱器，而二級噴水減溫則為調(diào)節(jié)主蒸汽出口溫度，使之維持額定蒸汽參數(shù)。13.4省煤器

省煤器給水由爐前三通管進入后，分左右兩側(cè)引至主省煤器進口集箱的二端，主省煤器管系為2排蛇形管圈，順列逆流布置，保持較低煙速，以改善磨損，便于檢修。主省煤器出來的工質(zhì)，由出口集箱左右二端φ10810mm的連接管引出，連接管共12根，每端6根，并進入旁路煙道的前、后隔墻管，工質(zhì)并聯(lián)向上流動，到爐頂匯集進入隔墻省煤器出口集箱。前、后隔墻采用寬鰭片管，前隔墻寬鰭片管外敷設爐墻，作為尾部豎井煙道后墻，后隔墻寬鰭片管作為旁路煙道的分隔墻，管外不再敷設爐墻。由隔墻省煤器出口集箱二端引出工質(zhì)，經(jīng)爐外φ21926mm管道下降至旁路省煤器進口集箱。

13.5鍋爐構(gòu)架及平臺布置

鍋爐構(gòu)架采用爐頂鋼結(jié)構(gòu)大梁和水泥柱的混合結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)可以減小鋼材耗量和節(jié)約工程投資。

鍋爐寬度方向采用65t/h鍋爐的標準柱距為14000mm自K1至K5柱均系單排柱列布置，為了保證單排柱的穩(wěn)定性，在鍋爐的寬度及深度方向每隔一定高度布置有聯(lián)系橫梁，組成空間多層建筑結(jié)構(gòu)。

為保證鍋爐各受熱面的自由膨脹，所有吊架上部均采用球面墊圈支承。

為了提高梁的穩(wěn)定性，在梁容易失去穩(wěn)定的區(qū)域設置有加強筋。另外將主梁、次梁和小梁布置成縱橫交錯相連的梁格，從而保證了梁的穩(wěn)定性。

為了保證鍋爐爐墻、膜式水冷壁、包覆管等高溫受壓件免受因鍋爐燃燒面產(chǎn)生的負壓波動所引起的水冷壁振動而造成的損壞，設計中采用了剛性梁加固。

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鍋爐平臺采用爐頂鋼梁懸吊及水泥柱預埋托架相結(jié)合的支承方式。步道平臺一般采用寬度為850mm,經(jīng)常需操作檢修處平臺適當加寬到1500~201*mm。為了滿足鍋爐露天布置不積水的要求,一般平臺采用拉網(wǎng)板制成,但對經(jīng)常需維修處平臺,為了防止工具零件下落,保證安全起見,采用花紋鋼板制成.對于花紋鋼板制成的平臺(包括剛性梁等),在可能易積水的地方應根據(jù)需要由現(xiàn)場鉆泄水孔.

扶梯寬度一般為800mm(個別地方為600mm),扶梯的傾斜角度為50o,所有平臺\\扶梯周圍均設置有安全欄桿,欄桿下部加裝有高度為100mm的護板，以防工具和雜物外墜。13.6爐墻密封

該鍋爐爐膛部分為全焊模式水冷壁結(jié)構(gòu),因而保證了爐墻的嚴密性,煙氣不會直接沖刷爐墻使爐墻的內(nèi)壁的溫度接近于水冷壁的溫度,因此爐墻可以采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料,外面涂上20毫米厚的抹面材料.該鍋爐爐墻外壁溫度均小于50℃.為滿足鍋爐露天布置的需要,在爐墻外裝置金屬護板.

負壓鍋爐爐頂密封設計過去一般僅考慮爐墻本身的嚴密性,但運行多年來發(fā)現(xiàn)電廠的燃煤鍋爐普遍存在著爐頂漏煙灰現(xiàn)象,這不僅增加了鍋爐熱損失和對周圍環(huán)境的污染而且爐頂罩殼內(nèi)的溫度升高,大量吊桿處于高溫條件下工作而影響了其使用壽命.為了加強爐頂密封,本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu),并用金屬板進行二次密封.同時在爐頂管與水冷壁管及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個平面,并在所有穿過爐頂?shù)墓芟堤幉捎檬嵝桶迕芊?爐頂除采用二次密封外,尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等。爐頂蓋板部分采用拉板，以加強通風降低吊桿溫度。13.7運行工況和氣溫調(diào)節(jié)

鍋爐運行與氣溫調(diào)節(jié)有密切關(guān)系，運行工況的變動會影響到氣溫的調(diào)節(jié)。該鍋爐的氣溫調(diào)節(jié)是按定壓運行設計的。在負荷為75%100%時，定壓運行，過熱蒸汽采用噴水調(diào)節(jié)，一級噴水量為6t/h，二級噴水量為5t/h，按額定負荷設計的過熱器受熱面已經(jīng)考慮了一二級噴水減溫所需要增加的過熱器受熱面。由于采用了輻射與對流混合形式的過熱器布置，所以過熱蒸汽溫度在負荷75%100%變動時，能維持穩(wěn)定的蒸汽溫度。

過熱蒸汽的噴水水源來自經(jīng)高壓加熱器的給水母管，再熱蒸汽的噴水水源來自給水泵中間抽頭。當鍋爐負荷從100％降低到75％時煙道擋板的位置從開到關(guān)，煙氣旁通量降到30％，因而75％負荷時再熱汽溫仍能保持額定值。

由于噴水減溫器的水源為鍋爐給水，而噴水與蒸汽直接混合，因而要求電廠運行時嚴格保證鍋爐給水品質(zhì)，否則會使出口蒸汽品質(zhì)惡化。

感謝

在完成設計之際，我真心的感謝我的指導老師王成軍老師在這次課程設計中給予我的幫助，是

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他在我困惑的時候為我指點迷津；并且督促我們盡我們最大的努力完成這次設計。同時要感謝我的同學，他們同樣給予我了巨大的幫助。

參考文獻

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[2].《鍋爐習題試驗及課題設計》同濟大學等院校編，1984年12月第一版，中國建筑工業(yè)出版社[3].循環(huán)硫化床鍋爐設計與計算朱國楨等編，201*年11月第一版，清華大學出版社

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